细煤泥泵池的入料量与浓度增加，使泵的工作负荷增加。渣浆泵型号为3007ZJA-1-A70，扬程42.6m，流量945m³/h，电机型号Y355M2-6，功率185kW，转速960r/min，额定电流193.5A。在开车运行稳定后，电机电流升至210A左右，电机温度急剧升高，达到100℃，电机槽轮温度也非常高，导致25N4830三角带的寿命大幅下降，电机在超负荷条件下根本无法正常运行。
1)先是怀疑泵体本身有问题。因为该泵已运行2年多，从来没有大修过。于是，就对该泵进行大修。大修后试车，电机仍然超电流。于是就换了一台新泵，结果电机温度没有变化，还是很高。
2)考虑电机可能老化，于是就更换了新电机，结果温度还是没有变化。
3)怀疑管路阻力发生变化，但检查后发现管路没有阻塞或泄漏情况。
4)既然泵、电机和管路都没有问题，认为，还有两种可能会引起电机超负荷：(备选型时，可能忽略了介质浓度发生的改变，电机选小了；②还有一种可能是，泵的扬程大于工况需要扬程，运行工况点向大流量偏移。
由于现场条件、生产时间、资金等的限制，更换泵体或换大电机都不太容易实现，只能通过泵的特性曲线来解决电机超负荷问题。
通常采用的改变叶轮数目法和削短叶轮叶片长度法，手续繁杂，而且需要同时大幅度降低流量和扬程，不宜采用。我们尝试采用闸门节流法来调节水泵流量。但是，由于这种方法增加了管道的阻力损失，增加水泵电耗，而且调节范围不大，也不能达到目的。
所以，最后采用改变转速调节法来调节水泵的特性曲线。
由于该泵给矿浆预处理器打料，安装在标高0.0m处，矿浆预处理器安装在标高25.4m处，而且管路中只有2个弯头、1个闸阀，其余均为直管，管路阻力不大。经过计算，泵的扬程达33.4m即可满足需要。根据公式：
H1/H2=n1/n2
式中：H1为改后泵的扬程，m;H2为改前泵的扬程，42.3m；n1为改后泵的转速，r/min；n2为改前泵的转速，r/min。
可得n1=H1×n2÷H2
该泵为三角带传动。其中，电机端槽轮直径D1 480mm，电机转速960r/min，泵端槽轮直径600mm。可算出泵端转速n2=480×960÷600=768r/min。
即改后泵速n1=33.4×768÷42.3=606r/min
改后电机槽轮直径：
D2=n1×600÷n2=606×600÷960≈380mm
因此，将电机端槽轮直径变小至380mm，就可降低转速，减少电机负荷。为此，重新设计了新的电机槽轮，直径380mm，泵的转速每分钟降低了162r。实际运行后，消除了电机过热现象，能够适应正常生产。
但是，电机槽轮直径变小了，使原有25N4830的三角带变长，电机底脚螺丝调整距离满足不了实际需要。所以，根据现场情况，经过测算，更换了原有的三角带，采用了25N4570三角带，解决了三角带松的问题。
事实证明，由于细煤泵池物料发生了变化，原有的泵及电机选型已不能适应新工艺需要。为此，应根据泵和管路的特性曲线选择出最佳的工况点。由于现场条件限制，本文采用的上述办法经济实用，节省了大量的资金和工作时间。